单向板课程设计

房屋结构设计课程设计报告

课题名称 钢筋混凝土单向板肋形楼盖

专业班级 2009级 建筑工程工程2班 学 生 陆 成 刚 指导老师 周 云

2012年4月10日

单向板课程设计

目录

一．设计资料 .................................................................................................................................... 3 二．板和次梁按弹性方法计算 ......................................................................................................... 5 1．板的计算 ........................................................................................................................................ 5

（1）荷载 ........................................................................................................................................ 5

（2）内力计算 ................................................................................................................................ 6 （3）截面承载力计算 .................................................................................................................... 7 2．次梁计算 ...................................................................................................... 错误！未定义书签。 （1）荷载 ...................................................................................................... 错误！未定义书签。 （2）内力计算 .............................................................................................. 错误！未定义书签。 （3）截面承载力计算 .................................................................................. 错误！未定义书签。

三．板和次梁按塑性方法计算 ....................................................................................................... 16 1．板的计算 ...................................................................................................................................... 16

（1）荷载 .................................................................................................... 错误！未定义书签。6 （2）内力计算 .............................................................................................................................. 17 （3）截面承载力计算 .................................................................................................................. 17 2．次梁计算 ...................................................................................................... 错误！未定义书签。 （1）荷载 .................................................................................................... 错误！未定义书签。8 （2）内力计算 ................................................................................................................................ 1 （3）截面承载力计算 .................................................................................. 错误！未定义书签。

四．主梁计算 .................................................................................................... 错误！未定义书签。 1．主梁配筋计算 .............................................................................................. 错误！未定义书签。

（1）荷载 ...................................................................................................... 错误！未定义书签。

（2）内力计算 .............................................................................................. 错误！未定义书签。 （3）截面承载力计算 .................................................................................. 错误！未定义书签。 （4）主梁吊筋计算 ...................................................................................... 错误！未定义书签。

五．裂缝和挠度验算 ........................................................................................ 错误！未定义书签。

（1）板的裂缝验算 ...................................................................................................................... 28 （2）次梁裂缝宽度验算 .............................................................................................................. 29 （3）主梁裂缝宽度验算 .............................................................................................................. 30 （4）次梁挠度验算 ...................................................................................................................... 31 （5）主梁挠度验算 ...................................................................................................................... 32

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钢筋混凝土单向板肋形楼盖

一.设计资料

附图1

某多层民用建筑，采用砖混结构，楼盖结构平面见附图1所示。

（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆打底，10mm厚水磨石面层，20mm厚混合砂浆天棚抹灰。

（2）可变荷载：标准值2.5KN/mm2。

（3）恒载分项系数1.2，活荷载分项系数1.3。 （4）材料选用：

混凝土：选用C35等级，fc16.7N/mm2，ft1.57N/mm2。

钢筋：选用梁中纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋（fy360N/mm2）、HRB35

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钢筋

2f300N/mmy（），其余采用HPB300级钢筋（fy270N/mm2）。

二．板和次梁按弹性方法计算

板的

l26300mm3，所以按单向板计算。 l12100mml12100mm52.5mm。次梁截面高度4040板的厚度按构造要求取h80mm取h500度验算。

l26300mm420mm，截面宽度b200mm，因此板和次梁不做刚1515

板尺寸及计算简图如图所示。

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板尺寸及计算简图

(1) 荷 载

恒载标准值

20mm厚水泥砂浆面层 0.02m20KN/m30.4KN/m2 80mm钢筋混凝土板 0.08m25KN/m32.0KN/m2 20mm混合砂浆天棚抹灰 0.02m17KN/m30.34KN/m2 10mm水磨石面层 0.01m25KN/m30.25KN/m2 恒载标准值合计 gk2.99KN/m2

线恒载设计值 g1.22.99KN/m23.588KN/m 线活载设计值 q1.32.5KN/m23.25KN/m 合计 6.838KN/m 即每米板宽 gq6.838KN/m

11g'gq3.5883.255.213KN/m

2211q'q3.251.625KN/m

22(2)内力计算

边跨 lnab120200hb18802040mmln2020mm 222222- 5 -

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则 l02020mm

中间跨 l0lc2100mm1.1ln2090mm 则 l02090mm

计算宽度差(2090mm2020mm)/2090mm3.35%10%，说明可按照等跨连续板计算内力。

跨内最大弯矩及剪力按下式计算，即

MKgl0Kql0

连续板各截面的弯矩计算见表1。 跨内最大弯矩 序号 荷载简图 22支座弯矩 MB MC M1 M2 M3 MD ME 0.078 0.033 0.046 -0.105 -0.079 -0.079 -0.105 ① 1.66 0.100 0.76 1.06 -2.32 -1,82 -1.82 -2.32 0.085 -0.053 -0.040 -0.040 -0.053 -0.35 -0.29 -0.29 -0.35 ② ③ ④ ⑤ 最不利组0.66 -0.32 0.61 0.079 -0.053 -0.040 -0.040 -0.053 -0.29 -0.29 -0.38 -0.19 1.82 -0.29 -0.38 0.073 0.059 0.48 -0.119 -0.022 -0.044 -0.051 -0.16 -0.32 -0.37 0.42 -0.24 -0.82 0.055 0.0 -0.035 -0.111 -0.020 -0.057 0.46 1.67 -0.25 -2.67 -0.80 -2.11 0.14 -2.11 -0.38 -2.67 -0.13 0.39 2.22 0.44 ①+② ①+③ 1.47 2.58 0.77 -2.7 -2.11 -2.11 -2.7 - 6 -

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合 ①+④ ①+⑤ 2.14 1.18 0.82 -3.14 -1.98 -2.14 -2.69 1.53 1.15 1.52 -2.57 -2.72 -1.68 -2.7 表1

由于楼板受均布荷载作用，剪力较小，又因为板截面面积大，故受剪力影响在此不作考虑。

(3) 截面承载力计算

11.0，fc16.7N/mm2， b1000mm，h80mm，h080mm20mm60mm，fy270N/mm2。

最小配筋面积AS,minminbh0.262%80mm1000mm209.6mm2。 连续板各截面配筋计算见表2. 截面 M（kNm） 1 B 2 C 3 M1 2.22 MB 3.14 M2 2.58 0.8M2 2,06 Mc 0.8McM3 0.8M3 2 M(gq)l02.72 2.18 1.67 1.34 2 1fcbh0 60.48 0.037 0.052 0.043 0.034 0.045 0.036 0.028 0.022 （kNm） M s21fcbh0112s As=bh01fc/fy（mm2） 0.038 0.053 0.044 0.035 0.046 0.037 0.028 142.7 199.0 165.2 131.4 172.8 139.0 105.2 0.022 82.6 As,min(0.212%)（mm） 2209.6 209.6 209.6 209.6 209.6 209.6 209.6 209.6 - 7 -

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选配钢筋 8@200 8@200 251 8@200 251 8@200 251 8@200 251 8@200 251 8@200 251 8@200 251 实际配筋 251 表2

连续板配筋图如下。

2. 次梁的计算

取主梁h550情况如下图。

l36300mm350mm，梁宽b200mm。次梁有关尺寸和支承1818次梁尺寸

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次梁计算简图

（1） 荷载

恒载设计值

由板传来 3.588KN/m22.1m7.535KN/m次梁自重 1.225KN/m30.2m(0.5m0.08m)2.52KN/m 梁侧抹灰 1.217KN/m30.02m(0.5m0.08m)20.343KN/m g10.398KN/m 活载设计值

由板传来 q3.25KN/m22.1m6.825KN/m

11 g'gq10.398KN/m6.825KN/m12.104KN/m

4433q'q6.825KN/m5.12KN/m

44

（2） 内力计算

计算跨度

边跨 lnbab24020060806300mm<1.025ln6332mm

22222 取l06300mm

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中跨 l0lc6300mm1.05ln05mm 取l06300mm

则可按等跨连续梁计算内力，取l06300mm。 连续次梁各截面弯矩及剪力按下式计算：

2 MK(gq)l0VK(gq)l0

连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见下表1、表2.

跨内最大弯矩 序号 荷载简图 支座弯矩 M1 M2 M3 M4 MB MC MD 0.078 ① 0.033 0.046 -0.105 -0.079 -0.079 -0.105 37.472 15.853 22.099 -50.443 -37.952 -37.952 -50.443 0.100 ② 20.321 0.085 -0.053 -0.040 -0.040 -0.053 17.273 -10.770 -8.129 -8.129 -10.770 ③ 0.079 16.0 -0.053 -0.040 -0.040 -0.053 -10.770 -8.129 -8.129 -10.770 0.073 ④ ⑤ 0.059 -0.119 -0.022 -0.044 -0.051 14.835 11.990 -24.182 -4.471 -8.941 -10.3 0.055 0.0 -0.035 -0.111 -0.020 -0.057 11.177 13.006 -7.112 -22.557 -4.0 -11.583 最不 ①+② ①+③

57.79 15.85 39.37 -61.21 -46.08 -46.08 -61.21 37.47 31.91 22.10 -61.21 -46.08 -46.08 -61.21 - 10 -

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利组合 ①+④ ①+⑤ 52.31 27.84 22.10 -74.63 -42.42 -46. -60.81 37.47 27.03 35.11 -57.56 -60.51 -42.02 -62.03 连续次梁各截面弯矩计算 表1

连续次梁各截面剪力计算 表2

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（3）截面承载力计算

次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为：

11边跨 b'fl06300mm2100mmbs01900mm200mm

331离端第二跨、中间跨 b'f6300mm2100mmbs0

3梁高 h500mm h0500mm40mm460mm 翼缘厚度 h'f80mm 判定T形界面类型：

1fcb'fh'f(h0h'f2)1.016.7210080(46080)1178.352KNm2 74.625KNm(中间跨中)故个跨中截面属于第一类T形截面。

支座截面按矩形截面计算，，各支座按布置一排纵筋考虑，h0460mm。 最小配筋率

57.739KNm(边跨中)45ft%0.236%0.2% fyAs,minminbh0.236%200mm500mm236mm2

连续梁的配筋计算见下表

表 连续次梁正截面承载力计算

边跨跨内 57.79 0.008 离端第二支座 -60.51 0.086 离端第二跨跨内 31.91 0.004 离端第三支座 -46. 0.066 离端第三跨跨内 39.37 0.005 离端第四支座 -62.02 0.088 离端第四跨跨内 -74.63 0.010 截面 M（kNm） MMs或 s1fcbh021fcb'fh02 - 12 -

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112s (b0.614) 0.008 0.082 0.004 0.0 0.005 0.084 0.010 Asb'fh1fcfy391.69 440.04 415.90 422.07 566.51 572.24 501.34 或Asbh01fcfy选配钢筋 414 414 414 414 414 414 414 实际配筋 615mm 2615mm 2615mm 2615mm 2615mm 2615mm 2615mm 2

表 连续次梁斜截面承载力计算

截 面 离端第端支二支座座内侧 外侧44.46 -66.21 离端第二支座 内侧59.40 离端第三支座 外侧-.72 离端第三支座 内侧57.19 离端第四支座 内侧-.26 离端第四支座 外侧52.05 离端第五支座 内侧离端第五支座 外侧离端第六支座内外侧 V(kN) -56.66 -44.53 -44.46 0.25cfcbh0(kN) Vc0.7ftbh0(kN) 箍筋肢数、直径 101.1>V 101.1>V 101.1>V 101.1>V 101.1>V 101.1>V 101.1>V 101.1>V 101.1>V 101.1>V 2 8 2 8 2 8 2 8 2 8 2 8 2 8 2 8 2 8 2 8 AsvnAsv1 101 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 s1.25fyvAsvh0/(VVc构造配 实配箍筋间距 筋 200

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连续次梁的配筋示意图如下：

三．板和次梁按塑性方法计算

1.板的计算

板尺寸及支承情况如下图所示

图 板尺寸

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图 板计算简图

(1) 荷 载

恒载标准值

20mm厚水泥砂浆面层 0.02m20KN/m30.4KN/m2 80mm钢筋混凝土板 0.08m25KN/m32.0KN/m2 20mm混合砂浆天棚抹灰 0.02m17KN/m30.34KN/m2 10mm水磨石面层 0.01m25KN/m30.25KN/m2 恒载标准值合计 gk2.99KN/m2

线恒载设计值 g1.22.99KN/m23.588KN/m 线活载设计值 q1.32.5KN/m23.25KN/m 合计 6.838KN/m 即每米板宽 gq6.838KN/m

(2) 内力计算

计算跨度

边跨 lnh80mma1880mm1920mmln1940mm 222取 l01920mm 中间跨 l0lc1900mm

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计算跨度差(19201900)19201.04%10%，说明可以按照等跨连续板计算内力（边跨取1920mm，中间跨取1900mm）。取1m板宽作为计算单元，计算简图如上图所示。

连续板各截面的弯矩计算见下表。 截面 弯矩计算系数m Mm(gq)l02 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨跨内 中间跨跨内 中间支座 1 112.29 1 111 161. 1 14-2.24 -1.76 /(kNm) (3) 截面承载力计算

b1000mm,h80mm,h080mm20mm60mm

11.0,fc16.7N/mm2,fy300N/mm2

最小配筋率面积

As,minminbh0.262%1000mm80mm209.6mm2 连续板各截面的配筋计算见下表。

截面 M（kNm） 2 M(gq)l01 B 2 C M1 2.29 MB -2.24 M2 1. 60.12 0.8M2 1.23 Mc -1.76 0.8Mc -1.41 1fcbh02（kNm） M s1fcbh020.038 0.037 0.026 0.020 0.029 0.023 112s (b0.614) 0.039 0.038 0.026 0.020 0.029 0.023 As=bh01fc/fy（mm2） 129.43 125.95 88.00 67.48 98.31 77.72 As,min(0.262%)（mm2） 209.6 209.6 209.6 209.6 209.6 209.6 - 16 -

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选配钢筋 8@200 8@200 8@200 8@200 8@200 8@200 实际配筋 251mm 2251mm 2251mm 2251mm 2251mm 2251mm 2各内区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%。

连续板的配筋示意图如下图所示。

边区板带

中间区板带

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2.次梁计算 取梁高h500mm下图所示。

l3350mm,梁宽b200mm。次梁有关尺寸及支承情况如18

次梁尺寸

计算简图

(1) 荷载

恒载设计值

由板传来 3.588KN/m22.1m7.535KN/m次梁自重 1.225KN/m30.2m(0.5m0.08m)2.52KN/m 梁侧抹灰 1.217KN/m30.02m(0.5m0.08m)20.343KN/m g10.398KN/m 活载设计值

由板传来 q3.25KN/m22.1m6.825KN/m

11 g'gq10.398KN/m6.825KN/m12.104KN/m

4433q'q6.825KN/m5.12KN/m

44(2) 内力计算

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计算跨度

边跨 lna240mm6055mm6175mm1.025ln6206mm 22 取 l06175mm 中间跨 l0ln6050mm 跨度差 (61756050)61752.02%10% 故可以按等跨连续梁计算内力。

连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见下表。

表 连续次梁弯矩计算

截面 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨跨内、 中间跨跨内 中间支座 弯矩计算系数m Mm(gq)l02 1 1159.71 1 111 1639.4 1 14-57.31

-45.03 /(kNm) 表 连续次梁剪力计算

截面 弯矩计算系数v VV(gq)ln 端支座内侧 0.45 离端第二支座外侧 0.6 离端第二支座内侧 0.55 中间支座外、内侧 0.55 46.93 62.52 57.31 57.31 /kN

(3) 截面承载力计算

次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为：

11边跨 b'fl06175mm2060mmbs0200mm1900mm2100mm

331离端第二跨、中间跨 b'f6050mm2020mm

3梁高 h500mm,h0500mm40mm460mm

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翼缘厚 h'f80mm 判别T形截面类型：

1fcb'fh'f(h0h'f2)1.016.7202080(46080)1133.462KNm259.71KNm(边跨中) 57.31KNm(中间跨中)故属于第一类T截面。

支座截面按矩形截面计算，各支座按布置一排纵筋布置，取

h0500mm40460mm。

最小配筋面积：

2 As,min mibh0.23%620mm050mm023mm6n连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见下表。

表 连续次梁正截面承载力计算

截 面 弯矩M(kNm) 1 59.71 7278.46 0.006 0.006 B -57.31 706.74 0.088 0.093 2 39.40 7138.11 0.008 0.008 C -45.03 706.74 0.081 0.085 1fcbh02或1fcb'fh02 MMs或s221fcbh01fcb'fh0 112s(b0.350) Asb'fh1fcfy或Asbh01fcfy 344.02 476.28 449.79 435.31 选用钢筋 实际钢筋截面面2积（mm） 218 509 218 509 218 509 218 509 表 连续次梁斜截面承载力计算

截 面 V(kN) 端支座内侧 46.93 离端第二支座 外侧62.52 离端第二支座 内侧57.31 中间支座内侧、外侧 57.31 0.25cfcbh0(kN) 384.1V 384.1V 384.1V 384.1V - 20 -

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Vc0.7ftbh0(kN) 箍筋肢数、直径 101.108V 2 8 101.108V 101.108V 101.108V 2 8 2 8 2 8 AsvnAsv1 s1.25fyvAsvh0/(VVc) 实配箍筋间距 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200 101 构造配筋 200

连续次梁配筋图如下图所示。

四．主梁计算 1.主梁配筋计算

柱截面尺寸为400m400mm，主梁有关尺寸及支承情况如下图所示。

图 主梁尺寸

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图 主梁计算简图

(2) 荷载

恒载设计值

由次梁传来 10.398KN/m6.3m65.507KN 主梁自重（折算为集中荷载）

1.225KN/m30.25m(0.55m0.08m)2.1m7.403KN 梁侧抹灰（折算为集中荷载）

1.217KN/m30.02m(0.55m0.08m)2.1m20.805KN

G73.715KNl

活荷载设计值

由次梁传来

Q6.825KN/m6.342.998KN

总计

GQ116.615KN

（2） 内力计算

边跨

400mmln6300mm120mm5980mm

2ab370mm400mmln5980mm6365mm

2222b400mm1.025ln1.0255980mm6330mm

22故取l06330mm

- 22 -

单向板课程设计

中间跨

l0lnb6300mm1.05ln6195mm,取l06195mm

跨度差(63306195)61952.18%10%,故可以按等跨连续梁计算主梁内力。 由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多，故主梁可视作铰支柱顶上的连续梁。 在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座最大弯矩及剪力按下式计算，即

MK(GQ)l0

VK(GQ)

具体计算结果及最不利荷载组合见下表。

将以上最不利荷载组合下的四种弯矩图及三种剪力图分别叠画在同一坐标上，即可得到主梁的弯矩包络图，如下图。

191.

①+⑤

①+④ ①+③

①+⑥

①+②

125.83

75.52

160.42

表 主梁弯矩计算 KN

序号 计算简图 边跨跨内 中间支座 中间跨跨内 K M10.244 KMB(MC) -0.267 K M20.067 ①

- 23 -

单向板课程设计

113.23 ② ③ ④ ⑤ 最不利荷载组合 ①+② ①+③ ①+④ ①+⑤

191. 125.83 175.56 175.56 0.229 62.33 0.2 78.66 -122. -0.133 -37.80 -0.133 -37.80 -0.311(-0.0) -83.71(-23.96) -23.96(-83.71) 30.43 -0.133 -35.43 0.200 53.27 0.170 45.28 45.28 1MB 312.60 1MB=-7.99 3-160.34 -160.34 -206.25(-146.5) -146.5(-206.25) -5 83.7 75.71 75.71 表 主梁剪力计算 KN

序号 计算简图 端支座 中间支座 K VAin0.733 0 KVBex(VCex) -1.267 -1.000 K VBin1.000 1.267 ① 53.74 0.00 0 -92. -73.31 -1.134 0 73.31 0 92. 0 ②

0.866 63.49 - 24 -

0.00 -83.14 0.00 0.00 0.00 单向板课程设计

④ ⑤ 最不利荷载组合 0.6 0 -1.131 -0.778 1.222 0.0 50.51 0.00 -82.92 -57.04 -6.52 -.59 .59 57.04 6.52 82.92 -6.52 ①+② ①+④ ①+⑤ 117.23 104.25 47.22 0 0 47.22 -176.03 -73.31 73.31 162.9 130.35 92. 99.41 175.81 -175.81 -130.35 -99.41 -162.9

(3) 截面承载力计算

主梁跨内截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：

11b'fl06300mm2100mmbs06300mm,并取h0550mm40mm510mm33判别T形界面类型：

1fcb'fh'f(h0h'f2)1.016.7210080(51080)1312.632KNm2191.KNm(边跨中) 83.7KNm(中间跨中)故各跨中截面属于第一类T形截面。

支座截面按矩形截面计算，按布置两排纵筋考虑，h0550mm80mm470mm。 跨内截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，h0550mm60mm490mm。 最小配筋面积：

As,minminbh0.2%250mm550mm275mm2

主梁配筋计算见下表。

- 25 -

单向板课程设计

表 主梁正截面承载力计算

截 面 端支座内侧 117.23 离端第二支座外侧 离端第二支座内侧内 176.03 175.81 V/KN 截 面 边跨跨内 191. 中间支座 -206.25 83.7 中间跨跨内 -5 M/(KNm) V0b(KNm) 2b(MV0)/(KNm)2 sM/1fcb'fh02(sM/1fcbh02)/mm 0.021 0.224 0.009 0.001  Asb'fh01fc/fy(Asbh01fc/fy)0.02 993.65 0.26 1417.18 0.01 496.83 0.001 47.73 选配钢筋 220+216 1030 816 1608 316 603 216 402 实际钢筋面积/mm2 - 26 -

单向板课程设计

0.25cfcbh0/N 0.7ftbh0/N 532.313V 140.123V 511.438V 511.438V 134.628V 134.628V 选用箍筋 AsvnAsv1 2 8 101 构造配筋 200 2 8 101 329.7 2 8 101 331.6 s1.25fyvAsvh0/(V0.7ftbh0)实配箍筋间距/mm 200 199583 200 199583 Vcs0.7ftbh01.25fyv Asvh0/NsVVcsAsb/N0.8fysin 选配弯筋 实配弯筋面积/mm2 <0 <0 (4) 主梁吊筋计算

由次梁传至主梁的全部集中力为：

GQ73.313KN42.998KN116.311KN

则

AsGQ116311N228.49mm2 22fysin2360N/mm0.7072选214（As308mm）。

主梁配筋示意图如下。

计算1417.68 mm

2

实配1608mm

- 27 - 318（直筋）

218（左跨弯起） 118（右跨弯起）

2

单向板课程设计

计算145mm

2

实配402mm

218+118（弯起）

2

计算993.65mm

2

实配1030 mm222+218（弯起）

2

计算478.9mm

2

实配602mm

218+118（弯起）

2

五．裂缝和挠度验算

（1） 板的裂缝验算

恒载标准值：gk2.99KN 活载标准值：qk2.5KN 1）由恒载标准值计算板的内力 截面 弯矩计算系数m 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨跨内 中间跨跨内 中间支座 1 112.04 1 111 161.50 1 14Mm(gkqk)l02/(KNm)

-2.11 -1.71 2）板的裂缝宽度验算

对于受弯构件，按荷载标准组合，并考虑长期作用的影响，可按下列公式计算

Wmax。

C20mm,ftk2.20N/mm2,Es210KN/mm2

板的裂缝宽度验算： 边区板带 板带部位截面 离端第二支座 离端第二跨跨内、中间跨跨内 中间区板带 离端第二跨跨内、中间支座 中间跨跨内 边跨跨内 中间支座 - 28 -

单向板课程设计

Mk As 2.04 251 8 40000 0.0063<0.01 155.70 -2.11 251 8 40000 0.0063<0.01 161.04 1.20 251 8 40000 0.0063<0.01 91.59 -1.37 251 8 40000 0.0063<0.01 104.56 1.50 251 8 40000 0.0063<0.01 114.48 -1.71 251 8 40000 0.0063<0.01 130.51 deq Ate0.5bh AsteAte Mk sk0.87Ash01.10.65ftk0.19 0.14 1.09 0.81 0.65 0.43 teskdeqlm1.9c0.08 te139.59 139.59 139.59 139.59 139.59 139.59 max2.1 skEs0.043 0.045 0.026 0.029 0.032 0.036 lm Wmax0.3mm,故满足裂缝要求。

(2) 次梁裂缝宽度计算

恒载标准值：gk8.66KN 活载标准值：qk5.25KN 1）由荷载标准值计算次梁的内力 截面 弯矩计算系数m Mm(gq)l02 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨跨内 中间跨跨内 中间支座 1 1148.22 1 111 1631.82 1 14-47.25 -36.37 /(kNm)

- 29 -

单向板课程设计

2）次梁的裂缝宽度验算：

统一取C35mm,ftk2.20N/mm2,Es200KN/mm2 次梁裂缝宽度计算如下。

Wmax0.3mm,故满足次梁裂缝要求。

板带部位截面 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨跨内 31.82 中间支座 Mk As 48.22 -47.25 -36.37 615 14 124400 0.005 615 14 50000 0.012 615 14 122800 0.005 615 14 50000 0.012 deq Ate0.5bh Ates AteMk sk0.87Ash0195.9 192.0 129.3 147.8 1.10.65ftk0.2 290.50 0.25 0.48 0.2 0.29 tesklm1.9c0.08deq159.83 290.50 159.83 temax2.1skEs0.15 0.04 0.03 lm （3） 主梁裂缝宽度计算

恒载标准值计算：

gk8.666.3250.25(0.550.08)2.1170.02(0.550.08)2.1261.4KN活载标准值：

qk5.256.333.1KN

1）由荷载标准值计算主梁的内力。

- 30 -

单向板课程设计

控制截面 组合值Mkm1Gkl0m2Qkl0 V0b 2 Mk（考虑支座影响） 155.4 -167.1 66.5 边跨 离端第二支座 中间跨跨内 155.4 -167.1 66.5

表 主梁裂缝宽度验算

项次 边跨 191. 1030 离端第二支座 -206.25 1608 中间跨跨内 83.7 603 Mk As deq Ate0.5bh或0.5bhbfbhf 18.2 178000 0.006 16 110000 0.015 16 178000 0.003 Ates AteMk sk0.87Ash0219.880 1.080 112.837 1.10.65ftk0.332 109.167 0.470 0.2 tesklm1.9c0.08skEsdeq151.833 193.167 telm max2.10.244 0.145 0.098 由表可知，max0.3mm，符合要求。

（4） 次梁挠度验算

次梁挠度验算（按简支梁计算）

- 31 -

单向板课程设计

次梁恒载标准值：gk8.66KN 次梁活载标准值：qk5.25KN

则跨中最大弯矩：

11标准组合：Mk(gkqk)l02(8.665.25)6.175266.3KNm

88112准永久组合：Mqgkl00.4qkl0251.3KNm

88边跨跨中：As509mm2

ftk2.20N/mm2,Es200KN/mm2,Ec31.5KN/mm2,EEs6.35,h0500mm40mm460mm,EcAs5090.0055bh0200460AsMk0.011,sk325.48N/mm20.5bh0.87Ash00.65ftkte1.1tesk0.704

EsAsh02Bs1.8110131.150.26EBMkBs1.531013(1)MqMkl5Mkl02f87.78mm0126mm48B250故次梁满足挠度要求。

（5） 主梁挠度验算

恒载 Gk61.43KN/m，活载Qk35.83KN/m，l6.3m

l荷载效应标准组合值：Mk(GkQk)204.246KNm

3ll荷载效应准永久值：MqGk0.4Qk159.1KNm

33由于跨中

''1,取1 边跨跨中：

- 32 -

单向板课程设计

ftk2.20N/mm2,Es200103N/mm2,Ec31.5KN/mm2,Eh055040510mm,As1030mm2,As0.0081bh0Es6.35Ec

teAsMk0.015,sk447N/mm20.5bh0.87Ash00.65ftk1.1tesk0.704

EsAsh02Bs3.8110131.150.26EBMkBs2.531013(1)MqMkl5Mkl02f69.25mm075.6mm48B250离端第二跨内：

ftk2.20N/mm2,Es200103N/mm2,Ec31.5KN/mm2,Eh055040510mm,As603mm2,As0.0047bh0Es6.35Ec

teAsMk0.0088,sk412N/mm20.5bh0.87Ash00.65ftk1.1tesk0.504

EsAsh02Bs2.8110131.150.26EBMkBs1.931013(1)MqMkl5Mkl02f69.25mm075.6mm48B250故主梁满足挠度要求。

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