(整理)基坑边坡防护架搭设方案.

四川双发建筑工程有限公司

金英汇工程基坑周边临时架子搭设方案

一、工程概况：

本工程共分为三栋，根据地理条件，由于本程主体与临近小区围墙太近，工人无通道，临时材料无法堆码，现场材料堆码场地狭窄，根据施工现场场地制约因素，决定在基坑周边搭设满堂脚手架，并作为工人用安全通道，以及临时周转材料的堆放。

二、编制依据及搭设脚手架材料

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001、2002）。 1、采用符合国家标准的φ48×3.5钢管。

2、采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）和《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

3、木架板、密目网应符合相关标准要求。

三、具体搭设方式：

1A-1V(3轴两侧)栋楼西侧搭设工人安全通道满堂脚手架，1栋1－1至1－56、1A南侧搭设临时周转材料堆放满堂脚手架。

（一）工人安全通道满堂脚手架立杆间距不大于800mm，水平杆间距不大于1200mm。

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（二）临时材料堆放脚手架间距不大于600mm，水平杆间距不能大于1000mm。

基坑脚手架搭设附图如下：

48X3.5mm钢管

木搭设时注意：间距满足800mm， 顺斜坡必须设置水平杆，与立面 杆一致，斜坡上立杆分与附坡锚 杆，顺斜坡扫地杆连接牢固，水 平杆间距不能大于1200mm，接头 交替错开接头。立杆下面必须用 脚手板垫实。

木板

四、脚手架基础构造

先将脚手架地基回填土分层夯实，达到坚实、平整和规范要求的密实度外，并上铺20cm厚建渣，沿纵向仰铺通长1200×50mm的木板，使立杆垂直稳定在木板上。

五、脚手架的搭设和拆除

1、搭设前必须对操作人员进行有关交底工作，让每个工人了解搭设方法和要求。

2、只有具备有效上岗证的人员方可进行搭设工作，搭设前必须确保每个人员的安全防护用具佩带正确有效。

3、搭设前必须对所有的钢管和扣件进行目测，防止破损构件用

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于架体，凡不符合要求的钢管严禁使用。

4、正式搭设时用棕绳圈定操作区域悬挑禁标志安排专人守护，防止无关人员进出。

5、拆除脚手架前的准备工作应符合下列的规定；

（1）应全面检查脚手架的扣件连接、支撑系统等是否符合构造要求； （2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；

（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底； （4）应该清除脚手架上的杂物及地面障碍物；

6、拆除脚手架时应符合下列规定：

（1）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业； （2）连墙件必须随同脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆除脚手架，分层拆除高差不大于2步，如高差大于2步、应增设连墙件加固。

（3）当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的高度（约6.5米）时应先在适当位置设置临时抛撑加固后再拆除连墙件；

（4）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除脚手架的两端，应设置连墙件和横件斜撑加固。

（5）登高作业时，连墙件必须放在箱盒或置于工具袋内，严禁放在模板或脚手板上，板手等各类工具必须系在身上或置放于工具袋内，不得掉落，高处作业时，操作人员应挂上安全带。

7、拆除时应符合下列规定：

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（1）各类配件严禁抛掷至地面；

（2）运至地面的构配件应及时检查，整修和保养，并按品种、规格随时堆放存放。

六、计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）

计算的脚手架为满堂脚手架，搭设高度为8.75米、立杆采用单立杆 搭设尺寸为：立杆的纵距0.8米，立杆横距0.8米、大横杆的步距为1.2米

采用的钢管类型为φ48×3.5

连接件采用4步3跨、竖向间距5.4米、水平间距3.0米，与基坑附壁锚杆连接。

施工均布荷载为2.0KN/㎡，脚手板满铺设1层。 （一）小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手架板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

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1、 均布荷载值的计算

小横杆自重标准值的计算 P1=0.038KN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.5=0.525 KN/m（木脚手板0.35 KN/㎡《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）表4.2.1—1）

活荷载标准值 Q=2.00×1.500=3.00 KN/m《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）表4.2.2

荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.525+1.4×

3.00=4.876 KN/m

2、 强度计算

最大弯矩考虑为简支均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下：Mmax=ql2/8 M=4.876×0.8002/8=0.39 KN/m б=M/W （W－钢管的截面模量） б=0.39×0.8006/5080.0=0.000020N/㎜2

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小横杆的计算长度小于205 N/㎜2满足要求 3、 挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：

Vqmax=5qkL4/384EI（E—弹性模量；I—截面惯性矩） 荷载标准值qk=0.038+0.525+3.00=3.563 KN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×3.563×900.04/（384×2.06×105×121900.0）=1.212㎜ 根据《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）小横杆的最大挠度小于900/150与10㎜，满足要求 （二）大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1、 荷载值的计算

小横杆的自重标准值 p1=0.038×1.2=0.046KN

脚手板的荷载标准值 p2=0.035×0.800×1.500/2=0.210KN 活荷载标准值 Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200KN 荷载计算值 P=（1.2×0.046＋1.2×0.210＋1.4×1.200）/2=1.1472KN

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2、 强度计算

最大：弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩之和

均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mmax=0.08ql2

集中荷载作用下的最大弯矩计算公式如下： MPmax=0.15PL

M=0.08×（1.2×0.038）×1.5002＋0.150×1.1472×1.500=0.266KN.m

σ=0.266×106/5080.0=52.362N/㎜2

大横杆的计算强度小于205.00 N/㎜2，满足要求。 3、 挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载下最大挠度计算公式如下： VPmax=0.677 qL4/100EI

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集中荷载作用下最大挠度计算公式如下： Vqmax=1.146×PL3/（100EI） 大横杆均布荷载下引起的最大挠度

VPmax=0.677×0.038×1500.004/（100×2.060×105×121900.000） =0.05㎜

集中荷载作用下标准值P=0.046＋0.236＋1.350=1.632KN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

Vqmax =1.146×1620.81×15003/（100×2.06×105×121900.00）=2.50㎜ 最大挠度和 V= V1＋V2=2.550㎜

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10㎜，满足要求 （三）扣件抗滑力计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下列公式计算（规范5.2.5） R≤RC

式中：RC—扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN

R—纵向和横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1、荷载值的计算

横杆的自重标准 P1=0.038×（1.500＋0.6）=0.08KN 脚手板荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.200/2=0.169KN 活荷载标准值 Q=2.000×0.800×1.200/2=0.96KN

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荷载的计算值 R=1.2×0.08＋1.2×0.169＋1.4×0.96=1.3KN

单扣件扣件的抗滑承载力设计值满足要求！

当直角扣件的拧紧力矩达40～65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载作用下不会下滑，其抗滑承载力可取8.0KN

双扣件在20KN的荷载作用下不会下滑，其抗滑承载力可取12.0KN （四）脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载标准值包括：静荷载、活荷载、风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：

1、 每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）本例为[（1.5

＋0.6＋1.0）×0.038＋0.02]=0.1378

NG1=0.138×24.000=3.312KN

2、 脚手板的自重标准值（KN/m），本例采用木脚手板，其

标准

为0.35

NG2=0.350×4×1.200×（0.800＋0.300）/2=0.924KN

3、 栏杆与挡脚板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆，木

脚手板，标准值取0.14

NG3= 0.140×1.200×4/2=0.336KN

4、 吊挂的安全设施，包括安全网（KN/㎡）取景.005 NG4= 0.005×1.200×8.75=0.051KN

静荷载标准值 NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4= 3.312＋0.924＋0.336＋

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0.051=4.623KN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700KN

风荷载标准值按以下公式进行计算 WK=0.7UZ.US.W0

式中：W0—基本风压（KN/㎡），按照《建筑结构荷载规范》（GB5009—2001—2006年版本）的规定采用：B类地区：W0=0.30 UZ—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB5009—2001—2006年版本）的规定采用：UZ =1.77 US —风载体型系数：全封闭式墙US =1.0φ=1.0×0.099=0.099

其中φ为挡风系数查表A—3步距小于1.2按1.2米计纵距为1.5米查表得φ=0.105

WK=0.7UZ.US.W0=0.7×0.3×1.77×0.105=0.04（KN/㎡） 考虑风荷载时立杆的压力设计值为按下列公式计算： N=1.2NG＋0.85×1.4NQ

N=1.2×5.147＋0.85×1.4×（2.000＋0.04×1.5×24）=10.27KN 施工均布活荷载=2.00×2÷2=2.000

不考虑风荷载时立杆的压力设计值为按下列公式计算： N=1.2×5.147＋1.4×2.000=8.98 KN

风荷载标准值产生的立杆段弯矩值MW=0.85×1.4ωKLah2/10

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式中：ωK—为风荷载基本风压值（KN/㎡） La —立杆的纵距 h—立杆的步距 MW=0.85×1.4ω

K

Lah2/10=0.85×1.4×0.04×1.5×

1.82/10=0.123 KN.m （五）立杆的稳定性计算：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算按下列公式计算 σ=N/ΦA≤[f]

其中：N—立杆的轴心压力设计值，N=8.98KN

Φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i=3530/15.8=223.4的结果查表得Φ=0.15；

I—立杆的截面回转半径，i=1.58㎝

L0—计算长度（米）由公式=Kuh确定； L0=1.155×1.700×1.8=3.53米

K——计算长度附加系数，取1.155

U——计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.700

A——立杆净截面面积，A=4.㎝2

W——立杆净截面模量抵抗矩，W=5.08㎝3

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σ——钢管立杆受压强度计算值（N/㎜2）

σ=8.98×1000/（0.15×4.×102）=22.4

[f]=205（N/㎜2）≥σ 满足要求

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算按下列公式计算 σ=N/ΦA＋MW/W≤[f]

其中：N—立杆的轴心压力设计值，N=10.27KN

Φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i的结果查表得Φ=0.15； I—立杆的截面回转半径，i=1.58㎝

L0—计算长度（米）由公式=Kuh确定； L0=3.95米 K——计算长度附加系数，取1.155

U——计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.900 A——立杆净截面面积，A=4.㎝2 W——立杆净截面模量抵抗矩，W=5.08㎝3 σ——钢管立杆受压强度计算值（N/㎜2）

MW—— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.123 KN.m σ=10.27×1000/（0.15×4.×102）＋0.123×106/5.08×

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103=1.2

[f]=205（N/㎜2）≥σ 满足要求

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